金屬結(jié)構(gòu)經(jīng)焊接方法加工后，由于構(gòu)件冷卻不均勻，會(huì)在其內(nèi)部產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力，且殘余應(yīng)力的峰值往往達(dá)到或超過(guò)材料本身的屈服極限。即使是能量集中、焊接速度很高的激光焊接也不例外。焊接構(gòu)件在投入使用時(shí)，載荷引起的工作應(yīng)力與其內(nèi)部的殘余應(yīng)力相疊加，會(huì)導(dǎo)致焊接構(gòu)件產(chǎn)生二次變形和焊接殘余應(yīng)力的重新分布，從而降低焊接構(gòu)件的剛性和尺寸穩(wěn)定性；焊接構(gòu)件在殘余應(yīng)力、工作溫度和工作介質(zhì)的共同作用下，還將嚴(yán)重影響焊接結(jié)構(gòu)和焊接接頭的疲勞強(qiáng)度、抗脆斷能力、抗拉應(yīng)力開(kāi)裂以及高溫蠕變能力。因此，對(duì)強(qiáng)度和精度要求都很高的航空焊接結(jié)構(gòu)來(lái)說(shuō)，研究其焊接殘余應(yīng)力的具體分布狀態(tài)顯得尤為重要。

本次研究采用盲孔法對(duì)SUS304不銹鋼激光焊拉型接頭進(jìn)行殘余應(yīng)力測(cè)試，探索其分布規(guī)律，旨在為T型接頭激光焊接結(jié)構(gòu)的工程應(yīng)用提供參考。

測(cè)試試件及測(cè)試儀器

研究采用的材料為SUS304不銹鋼。該合金具有良好的耐蝕性、耐熱性、低溫強(qiáng)度和機(jī)械性能，沖壓彎曲等熱加工性好。T型接頭筋板尺寸為200mm*100mm*2mm，腹板尺寸為200mm*100mm*2mm。焊前筋板和腹板都要經(jīng)過(guò)機(jī)械打磨，以除去試板表面的油污和氧化皮。

儀器采用JHMK殘余應(yīng)力測(cè)試系統(tǒng)，由JHYC靜態(tài)應(yīng)變儀和JHZK鉆孔儀組合而成。應(yīng)變花靈敏系數(shù)為2.07±1%。

殘余應(yīng)力測(cè)試方法

試驗(yàn)在常溫下進(jìn)行，應(yīng)變花用502膠水進(jìn)行貼片，等應(yīng)變片固化5-6h后進(jìn)行打孔，鉆孔直徑為1.5mm。在T型接頭的背面測(cè)量出距焊縫中心為3、6、10、15、20、25、30、35mm處的殘余應(yīng)力。鉆孔停鉆后，每隔10min記錄一次數(shù)據(jù)，待數(shù)據(jù)穩(wěn)定后，取幾次數(shù)據(jù)的平均值作為測(cè)試結(jié)果。

殘余應(yīng)力測(cè)試數(shù)據(jù)分析

T型接頭的殘余應(yīng)力分布

試件1采用線能量為52.8KJ/m（p=2200W，v=2.5m/min）進(jìn)行焊接，焊后進(jìn)行殘余應(yīng)力測(cè)試。從測(cè)試結(jié)果看，在熔合線附近，縱向殘余拉應(yīng)力和橫向殘余拉應(yīng)力都較大，縱向殘余拉應(yīng)力達(dá)到123MPa，橫向殘余應(yīng)力達(dá)到62MPa。在遠(yuǎn)離焊縫區(qū)域情況下，縱向殘余應(yīng)力和橫向殘余應(yīng)力都迅速減小，距離焊縫中心17mm處，縱向殘余應(yīng)力開(kāi)始?jí)簯?yīng)力。

試件2采用線能量為48KJ/m（P=2000W，v=2.5m/min）進(jìn)行焊接。在距離焊縫中心3mm處，縱向殘余應(yīng)力達(dá)到142MPa，距離焊縫5mm處開(kāi)始出現(xiàn)壓應(yīng)力。距離焊縫15mm外，殘余應(yīng)力分布趨于平緩。

從試件1和試件2的殘余應(yīng)力分布可看出，二者的縱向殘余拉應(yīng)力*大值都超過(guò)了材料屈服強(qiáng)度的1/2，結(jié)構(gòu)在服役過(guò)程中，自身縱向殘余拉應(yīng)力與外力疊加極易導(dǎo)致結(jié)構(gòu)因屈服而失效；而其橫向殘余應(yīng)力在60MPa左右，遠(yuǎn)低于材料的屈服強(qiáng)度，因此奧氏體激光焊接T型接頭殘余應(yīng)力以縱向殘余拉應(yīng)力為主。由于激光焊接能量密度大、焊接速度快、奧氏體不銹鋼導(dǎo)熱系數(shù)低，導(dǎo)致焊縫兩側(cè)和母材之間形成了很大的溫度梯度。大的溫度梯度和自身較大的熱膨脹系數(shù)導(dǎo)致其殘余應(yīng)力分布梯度較大。

線能量對(duì)T型接頭殘余應(yīng)力分布的影響

焊接熔池在冷卻過(guò)程中，由于低溫區(qū)金屬對(duì)高溫區(qū)金屬有一個(gè)阻礙作用，使平衡焊縫金屬的熱收縮受阻產(chǎn)生拉應(yīng)力，而此時(shí)焊縫金屬的熱收縮受阻產(chǎn)生拉應(yīng)力，且此時(shí)焊縫金屬溫度處于力學(xué)熔點(diǎn)，所以產(chǎn)生了拉伸塑性變形；當(dāng)焊縫金屬冷卻至彈性溫度以內(nèi)時(shí)，產(chǎn)生了彈性拉伸應(yīng)變和拉伸應(yīng)力。拉伸塑性應(yīng)變*大值在熔合線處，此處的殘余拉應(yīng)力也*大。比較試件1和試件2的焊接工藝參數(shù)和殘余應(yīng)力分布規(guī)律，可看出，隨著焊接線能量的增加，縱向殘余拉應(yīng)力峰值降低，而橫向殘余應(yīng)力峰值升高。

結(jié)論

1. 盲孔法測(cè)量薄板殘余應(yīng)力，根據(jù)理論公式可直接計(jì)算釋放系數(shù)A、B，這樣可避免因標(biāo)定A、B系數(shù)而引入的誤差，從而使測(cè)量結(jié)果更準(zhǔn)確。

2. 不銹鋼激光焊接T型接頭焊縫區(qū)域的殘余應(yīng)力以縱向拉應(yīng)力為主，橫向殘余拉應(yīng)力相對(duì)較小。隨著焊接線能量的增大，*大縱向殘余拉應(yīng)力減小，橫向殘余拉應(yīng)力增大。T型接頭總體應(yīng)力分布趨勢(shì)與對(duì)接接頭焊接殘余應(yīng)力分布規(guī)律類(lèi)似。

3. 從測(cè)量結(jié)果可看出，不銹鋼激光焊接T型接頭的縱向殘余拉應(yīng)力*大值都超過(guò)了材料屈服強(qiáng)度的1/2，可能影響焊接接頭的力學(xué)性能，所以焊后應(yīng)采取相應(yīng)的消應(yīng)力措施，以降低殘余應(yīng)力對(duì)結(jié)構(gòu)的不利影響。